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李建宏

（山西建邦集團(tuán)通才工貿(mào)有限公司軋鋼廠）

摘　要：針對(duì)高速線材輥箱損壞狀況，逐一進(jìn)行分析并提出解決辦法，著重剖析并闡述造成輥箱頻繁燒軸承的主要原因，并就潤(rùn)滑系統(tǒng)進(jìn)水污染控制方面詳細(xì)列舉預(yù)防措施。

山西建邦集團(tuán)通才工貿(mào)有限公司軋鋼廠生產(chǎn)的雙高線于2012年3月投產(chǎn)，生產(chǎn)的鋼種主要有普碳鋼、低合金鋼、優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼、焊條鋼、冷鐓鋼和彈簧鋼等。高速區(qū)第17號(hào)—第18號(hào)頂交預(yù)精軋機(jī)、10架V形頂交45°超重型無(wú)扭精軋機(jī)組、夾送輥、吐絲機(jī)等核心設(shè)備都引進(jìn)意大利達(dá)涅利公司。精軋機(jī)組由一臺(tái)7200kW的交流調(diào)速電機(jī)集中傳動(dòng)，最大保證軋制速度為120m/s。預(yù)精軋稀油潤(rùn)滑系統(tǒng)配備一套10m³的油箱，精軋機(jī)稀油潤(rùn)滑系統(tǒng)配備一套40m³的油箱。預(yù)精軋和精軋潤(rùn)滑系統(tǒng)選用美孚威格力525高速線材軋機(jī)循環(huán)油。經(jīng)過(guò)近4年的探索實(shí)踐，雙高線在精軋機(jī)輥箱維護(hù)方面積累了大量經(jīng)驗(yàn)，輥箱燒損量明顯減少，維護(hù)技術(shù)達(dá)到國(guó)內(nèi)先進(jìn)水平。

1　故障及原因分析

雙高線從2012年3月投產(chǎn)到2016年3月的4年內(nèi)A、B線更換輥箱數(shù)量統(tǒng)計(jì)表如表1所示。

從表1可以看出由輥箱燒軸承和調(diào)節(jié)絲桿斷裂造成的輥箱損壞數(shù)量最多。A線燒輥箱時(shí)間段集中在2015年7月—8月，B線燒輥箱時(shí)間集中在2015年5月—6月，其中第27、28架輥箱損壞數(shù)量占總燒損數(shù)量的78%以上。

1.1輥縫調(diào)節(jié)絲桿斷裂的原因

輥縫調(diào)節(jié)絲桿斷的原因是絲桿支座單薄強(qiáng)度不夠，生產(chǎn)期間需要頻繁調(diào)節(jié)輥縫，使支座斷裂，進(jìn)而導(dǎo)致絲桿斷。通過(guò)對(duì)支座焊接筋板進(jìn)行加固改造，將其反饋給達(dá)涅利制造廠家，從設(shè)計(jì)上消除此缺陷，目前已無(wú)絲桿斷裂現(xiàn)象發(fā)生。

1.2軸肩與軸齒損壞的原因

軸肩與軸齒損壞的原因有以下兩個(gè)方面：一方面裝輥操作過(guò)程不清潔，輥環(huán)、錐套、軋輥軸之間有細(xì)小金屬顆粒物，影響裝配質(zhì)量，使軋機(jī)在高速旋轉(zhuǎn)時(shí)輥環(huán)出現(xiàn)松動(dòng)；另一方面裝配輥環(huán)液壓扳手壓緊力低于規(guī)定值42MPa，輥環(huán)沒(méi)有壓緊。以上兩種情況均易使輥環(huán)在生產(chǎn)期間出現(xiàn)松動(dòng)，導(dǎo)致輥環(huán)與錐套、錐套與軸、外拋油環(huán)與軸齒之間產(chǎn)生相對(duì)移動(dòng)，從而磨損軸肩，損壞軸齒。針對(duì)這種問(wèn)題，制定了換輥操作規(guī)范，狠抓裝配細(xì)節(jié)，實(shí)行換輥后過(guò)鋼使用1h后停機(jī)對(duì)輥環(huán)檢查加壓，取得明顯效果。

1.3油膜軸承燒損的原因

油膜軸承在溫度超過(guò)140℃發(fā)熱損壞，應(yīng)當(dāng)對(duì)其進(jìn)行更換。從更換下來(lái)的輥軸及軸瓦損壞情況看，輥軸的軸承位表面粘貼著薄薄一層的褐色膠結(jié)物。

在相應(yīng)的稀油站油箱離心脫水機(jī)脫出的雜質(zhì)中先后發(fā)現(xiàn)兩種主要異常物質(zhì)：白色固體顆粒和深褐色膠狀物質(zhì)。

通過(guò)觀察分析對(duì)比，發(fā)現(xiàn)輥軸上黏結(jié)的物質(zhì)與油中分離出的膠狀物屬于同一種物質(zhì)，可以確定造成軸承燒損的根本原因是潤(rùn)滑系統(tǒng)油箱長(zhǎng)期進(jìn)水導(dǎo)致油品變質(zhì)，油中的膠狀物黏接是造成油膜軸承燒損的直接原因。通過(guò)查閱資料和油質(zhì)化驗(yàn)分析，確定潤(rùn)滑油中析出的白色顆粒物質(zhì)是通過(guò)潤(rùn)滑系統(tǒng)進(jìn)水帶入的水溶性堿，如氫氧化鈉及碳酸鈉等（化驗(yàn)報(bào)告顯示其含鈉離子達(dá)到70mg/kg），隨著水的脫出堿性化合物析出，它對(duì)軸和軸承具有較強(qiáng)的腐蝕作用。

1.3.1膠狀物的主要成分

膠狀物的主要成分是瀝青質(zhì)、膠質(zhì)和多環(huán)芳烴的疊加混合物，這種膠狀物在潤(rùn)滑油中有一定的溶解度，主要以膠體大分子形式存在于油中，這種溶解的物質(zhì)隱含在潤(rùn)滑油中，過(guò)濾器過(guò)濾不掉。

1.3.2膠狀物的產(chǎn)生原因

1）由于油箱長(zhǎng)期進(jìn)水使油品乳化、添加劑發(fā)生水解而失效、油中含氧量增加，加速油品氧化和有機(jī)酸對(duì)金屬的腐蝕，殘?zhí)恐底兇?，低溫時(shí)油品流動(dòng)性變差，油品變質(zhì)。

2）因?yàn)闊o(wú)備用油箱，潤(rùn)滑油沒(méi)有足夠的停歇時(shí)間來(lái)恢復(fù)潤(rùn)滑油中的抗磨、耐熱、抗氧化、抗泡防銹等各種添加劑的穩(wěn)定性，不能為沉降分離潤(rùn)滑油中的水分及雜質(zhì)提供充分必要的靜置時(shí)間和循環(huán)過(guò)濾分離的條件，加上稀油站配套的凈油機(jī)常因油箱含水需要長(zhǎng)期運(yùn)行，潤(rùn)滑油受到長(zhǎng)時(shí)間熱解和反復(fù)機(jī)械攪拌作用的影響，導(dǎo)致油質(zhì)氧化和黏度退化加劇。

3）依據(jù)彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑理論，對(duì)軸承潤(rùn)滑所需的最小油膜厚度進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)線材高速軋機(jī)使用的油膜軸承油進(jìn)水后，潤(rùn)滑油的密度被水稀釋?zhuān)沟脻?rùn)滑油動(dòng)力黏度減小，最小油膜厚度變小直至發(fā)熱燒壞油膜軸承。

綜合以上各種因素，在輥軸油膜軸承處，輥軸高速旋轉(zhuǎn)，受離心力、高溫、水堿等外因的侵蝕和氧化作用，已經(jīng)變質(zhì)的潤(rùn)滑油內(nèi)形成的大分子軟性膠狀物，逐漸聚集黏結(jié)在油膜輥軸上，破壞軋機(jī)軸承油膜的形成。由于油膜軸承軸瓦與軸直接接觸產(chǎn)生干摩擦，在軸承表面產(chǎn)生較大應(yīng)力，導(dǎo)致軸承表面剝 落，刮掉油膜內(nèi)表面的巴氏合金層，使油膜軸承的溫度過(guò)高乃至燒壞。

根據(jù)以上分析得出結(jié)論：油箱進(jìn)水是輥箱燒損的“禍根”，設(shè)備維護(hù)必須“嚴(yán)防死守”，杜絕油箱潤(rùn)滑油長(zhǎng)時(shí)期含水運(yùn)行的情況發(fā)生，保證油箱含水量超過(guò)1.5%的運(yùn)行時(shí)間不能占到年總運(yùn)行時(shí)間的40%以上，而且連續(xù)含水運(yùn)行時(shí)間不能超過(guò)30d。

1.4輥箱進(jìn)水的主要原因

1.4.1板式換熱器漏水

板式換熱器內(nèi)漏串水。使用阿法拉法換熱器，經(jīng)過(guò)在線打壓檢測(cè)，排除了漏水的可能性。

1.4.2精軋機(jī)錐箱與輥箱密封損壞

精軋機(jī)錐箱與輥箱分箱面的水孔和油孔密封件發(fā)生損壞引起進(jìn)水。輥箱與錐箱的配合面經(jīng)過(guò)精加工，其精度相對(duì)較穩(wěn)定，結(jié)合面涂滿密封膠，密封性較好。重點(diǎn)應(yīng)控制好密封件的尺寸，裝配時(shí)檢查密封圈有無(wú)錯(cuò)位變形，要求O形圈配合過(guò)盈0.50～0.80mm，壓縮率達(dá)到10%～15%。

1.5油箱進(jìn)水的主要原因

1.5.1軸肩雙唇密封進(jìn)水

軸肩雙唇密封處進(jìn)水是導(dǎo)致油箱進(jìn)水的主要原因。裝配重點(diǎn)在于控制好眼睛板與內(nèi)外拋油環(huán)之間的密封問(wèn)題。

1.5.2唇封進(jìn)水

1）雙唇密封0.5mm凸起的唇口面就是與外拋和內(nèi)拋接觸面，也是外封水、內(nèi)封油的密封環(huán)面，對(duì)外拋接觸面封水，對(duì)內(nèi)拋接觸面封油。如果唇口磨損量達(dá)到0.4mm以上，則會(huì)使密封接觸力削弱、失效，導(dǎo)致進(jìn)水。

2）密封老化失效。密封件使用時(shí)間超過(guò)一個(gè)月，受高溫、沖擊、水侵泡、氣封吹力等外界作用的影響，橡膠容易脆裂失去彈性，加速磨損變形，從而失效。

3）裝配質(zhì)量也直接影響密封效果。

4）密封件質(zhì)量的影響。雙唇密封自身質(zhì)量不合格，其尺寸、材質(zhì)、硬度的不同都會(huì)使封油唇和封水唇受到軸向兩滑環(huán)的壓力發(fā)生變形，在唇口尖端形成應(yīng)力峰值變化。壓力峰值過(guò)小則密封效果差，甚至失效；過(guò)大則密封件磨損大，壽命短。

5）將氣封壓力保持在0.06～0.1MPa比較適宜。若氣壓過(guò)低，則吹力不能推動(dòng)唇口緊貼外環(huán)面；若氣壓過(guò)高，則容易吹爛密封、加速磨損，降低使用壽命。氣封氣體含水、含雜質(zhì)過(guò)多，容易堵塞氣封孔，造成唇封內(nèi)面堆積大量雜質(zhì)，加速磨損破壞密封；氣封壓縮空氣不帶潤(rùn)滑油，氣封與拋油環(huán)干摩擦，降低使用壽命。

2　預(yù)防措施

1）定期更換輥箱。規(guī)定每10個(gè)月定期更換下線，并檢查維修保養(yǎng)。

2）定期更換密封。規(guī)定第27—18架一周更換一次，第23—26架兩周更換一次，第19—22架三周更換一次。

3）與密封件制造商協(xié)商，改善材質(zhì)，提高耐磨性、高溫適應(yīng)性，以及耐壓縮永久變形性能。

4）更換雙唇密封必須保證密封支撐箍與眼睛板端面配合緊湊、平整且與機(jī)架平行，認(rèn)真清理各部位的氧化鐵皮等雜質(zhì)，確保作業(yè)過(guò)程的清潔度。

5）嚴(yán)格要求裝配人員，提高裝配質(zhì)量，保證內(nèi)外拋與眼睛板的間隙合格。從更換下的動(dòng)環(huán)磨損印跡檢驗(yàn)每次裝配是否均勻平行，假如內(nèi)、外滑環(huán)安裝尺寸出現(xiàn)偏差，就會(huì)使雙唇密封圈的壓縮量出現(xiàn)變化，發(fā)生唇口一邊壓縮量過(guò)大，另一邊壓縮量過(guò)小，甚至沒(méi)有壓縮量的情況，從而出現(xiàn)進(jìn)水現(xiàn)象。如果單邊壓縮量過(guò)大，會(huì)造成雙唇密封圈在正常工作中產(chǎn)生過(guò)多的熱量，縮短雙唇密封圈的使用周期。通過(guò)實(shí)踐發(fā)現(xiàn)，雙唇密封圈防水側(cè)的壓縮量為1.2mm，防油側(cè)的壓縮量為0.8mm比較科學(xué)。

6）在眼睛板氣封管路總管增加一套氣源三聯(lián)件，對(duì)壓縮空氣過(guò)濾清潔、除水、加油；將氣源壓力嚴(yán)格規(guī)定在0.06～0.1MPa；每次換輥時(shí)檢查氣封孔，若有堵塞立即處理。

7）通過(guò)觀察油箱底部積水報(bào)警器，判斷系統(tǒng)是否進(jìn)水。利用每臺(tái)軋機(jī)的回油管最低端的“水腿”透明玻璃管進(jìn)行觀察，根據(jù)含水情況初步確定機(jī)架進(jìn)水情況，制定相應(yīng)的檢修方案。

8）合理利用潤(rùn)滑系統(tǒng)的自清潔功能，對(duì)油品進(jìn)行凈化。高速區(qū)潤(rùn)滑系統(tǒng)每個(gè)站內(nèi)都設(shè)有一臺(tái)離心式分離機(jī)和一臺(tái)真空凈油機(jī)，油箱含水時(shí)要及時(shí)投運(yùn)，使水和顆粒污染物盡快與油分離外排，減少水和顆粒物對(duì)油品的乳化和氧化，保證油品的潤(rùn)滑性能，降低濾材消耗。

9）控制油箱油位。在運(yùn)行過(guò)程中，潤(rùn)滑系統(tǒng)使油箱油位保持在油箱中部偏高位置。通常將油位控制在油箱容積的1/2處至2/3處。油位偏高運(yùn)行，可增加油液在油箱中的停留時(shí)間，有利于潤(rùn)滑油中水和顆粒物的沉淀，同時(shí)可防止油泵吸蝕空氣，造成供油不足；若油位過(guò)低，則容易造成溫度檢測(cè)不準(zhǔn)、加熱器外漏等安全隱患。

10）加強(qiáng)油品檢測(cè)。每周對(duì)油品的清潔度做一次分析，通過(guò)監(jiān)控過(guò)濾系統(tǒng)，保證油品的清潔度控制在NAS6-7級(jí)運(yùn)行；每半年對(duì)油品做一次全面的性能分析，發(fā)現(xiàn)異常提前預(yù)防。

3　結(jié)語(yǔ)

通過(guò)持續(xù)整改，油箱年含水運(yùn)行時(shí)間由原來(lái)的40%以上下降到目前的15%以?xún)?nèi)，含水量控制在0.08%以下。避免了油品過(guò)早變質(zhì)，降低了濾材消耗，輥箱使用周期由原來(lái)5～6個(gè)月提高到10～12個(gè)月以上，基本杜絕了燒輥箱事故發(fā)生，為穩(wěn)定生產(chǎn)奠定了堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。

來(lái)源：《山西冶金》

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